圖 1拉伸試樣的尺寸
Figure 1.Size of tensile sample
0. 引言
現(xiàn)代工程機(jī)械輕量化、大型化方向的發(fā)展對工程機(jī)械用鋼的性能也提出了更高要求,特別是強(qiáng)韌性[1-2]。將鋼加熱到奧氏體化溫度后在模具中進(jìn)行快速沖壓成形,在保壓狀態(tài)下進(jìn)行淬火冷卻的熱沖壓成形技術(shù)是高強(qiáng)度工程機(jī)械構(gòu)件的重要制造工藝[3-4]。然而,熱沖壓成形工藝制備的構(gòu)件組織幾乎全是馬氏體,韌塑性相對較差[5],在使用過程中容易造成開裂并影響使用壽命和安全性[6],因此有必要對熱沖壓成形件進(jìn)行后續(xù)熱處理以改善其強(qiáng)韌性。淬火配分熱處理工藝是一種將鋼奧氏體化后先淬火至馬氏體轉(zhuǎn)變溫度,再在一定溫度停留以使碳由馬氏體擴(kuò)散至奧氏體,調(diào)控馬氏體和殘余奧氏體含量而改善強(qiáng)韌性的熱處理工藝[7]。將淬火配分工藝應(yīng)用于熱沖壓成形過程,有望獲得高強(qiáng)度和高塑性的構(gòu)件。但是目前,淬火配分工藝對熱沖壓成形鋼組織與力學(xué)性能的影響規(guī)律尚未清楚[8-10]。
22MnB5鋼是一種高強(qiáng)度鋼,主要用于機(jī)械、船舶、車輛和容器等工程結(jié)構(gòu)。作者以熱沖壓成形22MnB5鋼為研究對象,對其進(jìn)行了不同工藝淬火配分以及直接淬火處理,對比研究了淬火配分工藝對22MnB5鋼組織和性能的影響。
1. 試樣制備與試驗(yàn)方法
試驗(yàn)材料為冷軋退火態(tài)22MnB5鋼板,厚度為2mm,由中國寶武鋼鐵集團(tuán)有限公司提供；采用電感耦合等離子發(fā)射光譜法測得其主要化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%）為0.22C,1.38Mn,0.26Si,0.22Cr,0.003 2B,0.006P,0.002S,余Fe。采用Formastor-FⅡ型全自動相變儀和DIL805型熱膨脹儀測得其奧氏體化溫度Ac3為865℃,馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度Ms為367℃,馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度Mf為295℃。根據(jù)相變溫度將奧氏體化溫度設(shè)為915℃,淬火終點(diǎn)溫度在Ms~Mf[11]之間。
將試驗(yàn)鋼在Nabertherm LHT08/18型熱處理爐中加熱至915℃（Ac3以上）,保溫180s進(jìn)行奧氏體化后分別進(jìn)行直接淬火至室溫（直接淬火）,淬火至不同配分溫度（305,330℃）保溫不同時間（10,20,30,60,80,100,120s）后水淬至室溫（一步法淬火配分）以及淬火至330℃再升溫至405℃保溫20s配分后水淬至室溫（兩步法淬火配分）處理。
在淬火配分后試驗(yàn)鋼上制備金相試樣,經(jīng)磨拋、用體積分?jǐn)?shù)3.5%的硝酸乙醇溶液腐蝕后,采用Nova NanoSEM 450型掃描電子顯微鏡（SEM）觀察微觀形貌。采用XRD-7000型X射線衍射儀（XRD）進(jìn)行物相分析,鉬靶,Kα射線,工作電壓為35kV,電流為200mA,掃描速率為2（°）·min−1,根據(jù)XRD檢測結(jié)果計(jì)算奧氏體含量[12]。根據(jù)GB/T 228.1—2010制取尺寸如圖1所示的拉伸試樣,采用MTS-810型液壓伺服萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn),測試溫度為室溫,拉伸速度為0.05mm·s−1[13]。經(jīng)丙酮超聲清洗后,采用S-4800型SEM觀察拉伸斷口形貌。
2. 試驗(yàn)結(jié)果與討論
2.1 對顯微組織的影響
由圖2可見：淬火至330℃保溫60s的一步法淬火配分試樣和直接淬火試樣的XRD譜中均出現(xiàn)α相（馬氏體）的（110）、（200）和（211）晶面衍射峰；此外,一步法淬火配分試樣中還存在γ-奧氏體（111）、（200）、（220）和（311）晶面衍射峰,而直接淬火試樣的XRD譜中未見明顯γ-奧氏體衍射峰,表明直接淬火試樣中基本沒有殘余奧氏體[14-15]。計(jì)算可得,淬火至330℃保溫60s配分的一步法淬火配分試樣中的殘余奧氏體含量（體積分?jǐn)?shù),下同）為5.3%。
圖 2一步法淬火配分(配分溫度330℃,配分時間60s)試樣和直接淬火試樣的XRD譜
Figure 2.XRD spectra of one-step quenching-partitioning (partitioning temperature of 330℃ and partitioning time of 60s) and direct quenching samples
由圖3可見：一步法工藝下,當(dāng)配分溫度為305℃,配分時間為10s時,試樣的顯微組織主要為淬火馬氏體,碳化物析出較少；配分時間延長至60s,試樣的顯微組織為回火馬氏體,碳化物析出增多；繼續(xù)延長配分時間至120s,馬氏體板條束界面模糊,碳化物析出數(shù)量增多,部分碳化物發(fā)生粗化長大。當(dāng)配分溫度為330℃時,隨著配分時間延長,馬氏體和碳化物的整體變化趨勢與配分溫度305℃時相似,但是由于其淬火終點(diǎn)溫度和配分溫度更高,相同配分時間下的一次馬氏體（第一次淬火）含量相對較低[16-17],二次馬氏體（第二次淬火形成）含量相對較高。
圖 3不同配分溫度和時間下一步法淬火配分試樣的顯微組織
Figure 3.Microstructure of one-step quenching-partitioning samples at different partitioning temperatures and times
從圖4可見,與淬火終點(diǎn)溫度相同的一步法淬火配分試樣相比,兩步法淬火配分工藝的配分溫度較高（405℃）,試樣的回火會相對更加充分,因此顯微組織中形成輪廓模糊的板條馬氏體、亮白色碳化物和少量塊狀馬氏體,且由于較高配分溫度下的殘余奧氏體分解更加完全,碳化物尺寸也更加粗大；直接淬火試樣中有輪廓清晰的板條馬氏體,表現(xiàn)出典型淬火馬氏體特征,且亮白色碳化物數(shù)量較少。
圖 4兩步法淬火配分試樣和直接淬火試樣的顯微組織
Figure 4.Microstructure of two-step quenching-partitioning samples (a) and direct quenching samples (b)
2.2 對拉伸性能的影響
由圖5可見：隨著配分時間延長,一步法淬火配分試樣的抗拉強(qiáng)度減小,斷后伸長率先增大后減小,強(qiáng)塑積先減小后增加再減小。試樣的斷后伸長率和強(qiáng)塑積均在配分時間為60s時最大,當(dāng)配分溫度分別為305,330℃時,試樣斷后伸長率分別為14.3%,14.5%,強(qiáng)塑積分別為20349,20590MPa·%,此時抗拉強(qiáng)度分別為1423,1420MPa。當(dāng)配分時間由10s延長至20s時,試樣強(qiáng)塑積均有所減小,這主要是因?yàn)榇藭r試樣的強(qiáng)度降低幅度較大,而斷后伸長率增加幅度較小。兩步法淬火配分試樣的抗拉強(qiáng)度、斷后伸長率和強(qiáng)塑積分別為1373MPa,13.1%,17986MPa·%,直接淬火試樣分別為1670MPa,9.0%,15030MPa·%?？梢姡号c兩步法淬火配分試樣相比,相同淬火終點(diǎn)溫度和配分時間下一步法淬火配分試樣的強(qiáng)度和強(qiáng)塑積較高,而直接淬火試樣的強(qiáng)塑積較低,這因?yàn)槠鋸?qiáng)度雖較高,但斷后伸長率明顯較小。因此,采用一步法淬火配分工藝對試驗(yàn)鋼進(jìn)行熱處理可以取得相對兩步法淬火配分和直接淬火法更好的強(qiáng)度和塑性結(jié)合。
圖 5不同配分溫度下一步法淬火配分試樣的拉伸性能隨配分時間的變化曲線
Figure 5.Variation curves of Tensile properties vs partitioning times of one-step quenching-partitioning samples at different partitioning temperatures: (a–b) tensile strength and percentage elongation after fracture and (c) product of strength and elongation
由圖6可見：不同配分溫度和配分時間下一步法淬火配分試樣的拉伸斷口均主要由尺寸不等的韌窩和局部撕裂棱組成,表現(xiàn)出韌性斷裂特征[18]。相比配分時間為120s下,配分時間為60s下的拉伸斷口中大尺寸韌窩的數(shù)量較多且韌窩較深,說明試樣斷后伸長率較大,塑性較好。
圖 6不同配分溫度和時間下一步法淬火配分試樣的拉伸斷口形貌
Figure 6.Tensile fracture morphology of one-step quenching-partitioning samples at different partitioning temperatures and times
由圖7可見：兩步法淬火配分試樣和直接淬火試樣的拉伸斷口均主要由細(xì)小的等軸韌窩組成,整體表現(xiàn)為韌性斷裂特征,但是與相同條件下一步法淬火配分試樣的拉伸斷口相比,韌窩平均直徑較小、韌窩深度較淺,韌性相對較差[19],這與拉伸性能的測試結(jié)果相吻合。
圖 7兩步法淬火配分試樣和直接淬火試樣的拉伸斷口形貌
Figure 7.Tensile fracture morphology of two-step quenching-partitioning samples (a) and direct quenching samples (b)
3. 結(jié)論
（1）經(jīng)不同配分溫度和時間的一步法淬火配分后,22MnB5鋼主要由馬氏體和碳化物組成,配分時間為60s時鋼中碳化物數(shù)量較多、尺寸較小。兩步法淬火配分后22MnB5鋼主要由輪廓模糊的板條馬氏體、少量塊狀馬氏體和碳化物組成,且殘余奧氏體分解更完全、碳化物尺寸更大。直接淬火處理的22MnB5鋼中板條馬氏體清晰,碳化物數(shù)量較少,呈典型淬火馬氏體特征。
（2）隨著配分時間延長,一步法淬火配分試樣的抗拉強(qiáng)度減小,斷后伸長率先增大后減小,強(qiáng)塑積先減小后增加再減小,斷后伸長率和強(qiáng)塑積均在配分時間為60s時最大。相同的淬火終點(diǎn)溫度與配分時間下,直接淬火試樣、兩步法淬火配分試樣、一步法淬火配分試樣的強(qiáng)塑積依次增加,相比之下,一步法淬火配分可以獲得更好的強(qiáng)度塑性結(jié)合。
（3）不同配分溫度和配分時間下一步法淬火配分試樣的拉伸斷口均主要由尺寸不等的韌窩和局部撕裂棱組成,呈韌性斷裂特征。相比之下兩步法淬火配分試樣和直接淬火試樣韌窩平均直徑較小、韌窩深度較淺,韌性略差。
文章來源——材料與測試網(wǎng)