摘 要：在高強(qiáng)度緊固件用鋼基體上制備了滲鋅、滲鋅-硅酸鹽封閉、滲鋅-達(dá)克羅-含鋁封閉三種耐蝕涂層。使用掃 描電子顯微鏡（ＳＥＭ）以及能譜儀（ＥＤＳ）分析中性鹽霧試驗(yàn)前后涂層形貌及成分變化，討論涂層的腐蝕特征；使用電 化學(xué)阻抗法和電化學(xué)極化法分析了涂層的電化學(xué)特征。結(jié)果表明：與滲鋅涂層相比，滲鋅-硅酸鹽封閉、滲鋅-達(dá)克羅- 含鋁封閉涂層具有更優(yōu)異的耐蝕性，其中滲鋅-達(dá)克羅-含鋁封閉涂層的耐蝕性最佳；在腐蝕過(guò)程中，滲鋅涂層的腐蝕 形式主要為滲鋅層的應(yīng)力腐蝕，滲鋅-硅酸鹽封閉涂層的腐蝕形式主要為封閉層的點(diǎn)蝕與全面腐蝕，滲鋅-達(dá)克羅-含鋁封閉涂層則出現(xiàn)封閉層的剝離。

關(guān)鍵詞：緊固件；滲鋅；封閉；達(dá)克羅；耐蝕性

中圖分類號(hào)：ＴＧ１７４ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Ａ 文章編號(hào)：１００５-７４８Ｘ（２０１９）１２-０８８６-０７

高強(qiáng)度緊固件被廣泛應(yīng)用于能源與運(yùn)輸?shù)阮I(lǐng) 域，如風(fēng)電機(jī)組塔筒與葉片、鐵路軌道扣件等位置的 聯(lián)結(jié)，服役條件惡劣、工況復(fù)雜、維修不便，對(duì)連接強(qiáng) 度及可靠性要求很高［１-２］。目前用于高強(qiáng)度緊固件 防腐蝕的工藝方法主要有熱鍍鋅及鋅合金、電鍍鋅及鋅合金、粉末滲鋅等［３］。熱鍍鋅工藝產(chǎn)量高、成本 低，鍍層厚度大，因此耐蝕性較好；但對(duì)緊固件而言， 涂層的不均勻性以及表面殘留的鋅會(huì)影響緊固件的 配合要求。電鍍鋅工藝生產(chǎn)的鍍層光亮均勻，較為 美觀，但易產(chǎn)生氫致開(kāi)裂，影響緊固件壽命，且涂層 厚度較薄，不利于其耐蝕性。粉末滲鋅是一種通過(guò)固態(tài)擴(kuò)散，使鋅原子滲入基體表面形成合金層的技 術(shù)［４］，其涂層厚度可控、易于配合、不會(huì)產(chǎn)生氫脆［５］， 且耐蝕性良好［６-７］，經(jīng)過(guò)不斷發(fā)展，粉末滲鋅工藝已 成為一種高質(zhì)量、高性能的緊固件表面防腐蝕處理技術(shù)［８-１０］。

在滲鋅后處理領(lǐng)域，已開(kāi)發(fā)出各種復(fù)合涂層，以 提高耐蝕性。在滲鋅涂層外浸涂封閉劑，經(jīng)固化后 形成封閉層，可有效封閉涂層表面微孔，延長(zhǎng)涂層的 使用壽命［１１-１２］。達(dá)克羅涂層是一種由數(shù)十層被鉻酐 鈍化后的鋅、鋁片層疊加形成的膜層，具有極佳的耐 蝕性［１３］。但達(dá)克羅涂層的耐磨性不佳，施工中的磕 碰易導(dǎo)致涂層破損，使其實(shí)際耐蝕性差于滲鋅涂 層［１４］，因此通常通過(guò)在達(dá)克羅涂層外部浸涂封閉劑 加以保護(hù)［１５］。

為進(jìn)一步提升涂層耐蝕性，延長(zhǎng)緊固件使用壽 命，提高聯(lián)結(jié)的安全系數(shù)，本工作在高強(qiáng)度緊固件滲 鋅涂層的基礎(chǔ)上，制備了滲鋅-硅酸鹽封閉涂層和滲 鋅-達(dá)克羅-含鋁封閉復(fù)合涂層，對(duì)各涂層的微觀形 貌與成分進(jìn)行了分析，通過(guò)中性鹽霧試驗(yàn)對(duì)涂層的 腐蝕行為進(jìn)行分析，并通過(guò)電化學(xué)特性曲線對(duì)涂層 的耐蝕性進(jìn)行驗(yàn)證。

１ 試驗(yàn)

１．１ 試樣及其制備

基體試樣為高強(qiáng)度緊固件用鋼制成的圓形墊 片，外徑７０ｍｍ，內(nèi)徑３２ｍｍ，厚５ｍｍ。滲鋅工藝 流程為：前處理（堿洗脫脂、酸洗除銹）→配制滲劑→ 裝罐→滲鋅→冷卻→取出試樣。

在滲鋅試樣基礎(chǔ)上進(jìn)行封閉處理制得滲鋅硅 酸鹽封閉涂層（以下稱滲鋅封閉涂層）。其選用的 封閉劑是鋼鐵研究總院開(kāi)發(fā)的Ｆ３０１５Ａ型硅酸鹽封 閉劑，它是由硅酸鹽、緩蝕劑、表面活性劑等復(fù)配而 成。封閉處理的工藝流程為：滲鋅→前處理（清洗、 烘干）→浸涂封閉劑→熱風(fēng)吹干→烘干。

滲鋅-達(dá)克羅-含鋁封閉復(fù)合涂層（以下稱滲鋅- 達(dá)克羅-封閉涂層）的制備是在滲鋅試樣基礎(chǔ)上涂覆 達(dá)克羅和封閉涂層。其封閉劑選擇鋼鐵研究總院開(kāi) 發(fā)的Ｆ５０３６Ｃ型含鋁封閉劑。主要工藝流程為：滲 鋅→前處理（清洗、烘干）→表面處理→浸涂達(dá)克羅液→甩干→烘烤→冷卻→清洗、烘干浸涂封閉劑→ 熱風(fēng)吹干→烘干。

１．２ 試驗(yàn)方法

使用切割機(jī)從制備的不同種類涂層上取樣，試 樣用環(huán)氧樹(shù)脂鑲嵌，并經(jīng)水磨砂紙（至２０００號(hào)）依 次打磨，然后使用光學(xué)顯微鏡（ＯＭ）觀察涂層形貌 并測(cè)量厚度；用 ＦＥＩＱｕａｎｔａＥＦＧ６５０型場(chǎng)發(fā)射掃 描電子顯微鏡（ＳＥＭ）觀察涂層表面與截面的微觀形貌，并使用附帶的ＥＤＡＸＡｐｏｌｌｏＸ能譜儀（ＥＤＳ） 測(cè)涂層中的元素分布。

根據(jù)ＧＢ／Ｔ１０１２２５－２０１２標(biāo)準(zhǔn)對(duì)各涂層進(jìn)行 中性鹽霧試驗(yàn)（ＮＳＳ）。鹽霧溶液為（５０±５）ｇ／Ｌ ＮａＣｌ水溶液，ｐＨ 為６．５～７．２，噴霧壓力１．０～ １．２ｋＰａ，８０ｃｍ２ 沉降率為（１．５±０．５）ｍＬ／ｈ；鹽霧 箱溫度３５℃，飽和塔水溫４８℃，試樣表面與垂直方 向成２０°角。

使用ＧＡＭＲＹＲｅｆｅｒｅｎｃｅ６００型電化學(xué)工作站 測(cè)試涂層的極化特性及電化學(xué)阻抗特性。測(cè)試采用 三電極體系：參比電極為飽和甘汞電極，輔助電極為 鉑電 極，工 作 電 極 為 各 涂 層 試 樣。腐 蝕 介 質(zhì) 為 ３．５％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）ＮａＣｌ溶液；測(cè)試溫度為室溫。電 化學(xué)阻抗測(cè)試時(shí)，以開(kāi)路電位為基準(zhǔn)電位，激勵(lì)信號(hào) 振幅為５ｍＶ，掃描頻率范圍１０－２～１０５ Ｈｚ，每倍頻 １０個(gè)點(diǎn)。極化曲線測(cè)試時(shí)，掃描范圍為－１２００～ －６００ｍＶ，掃描速率為０．２５ｍＶ／ｓ。

２ 結(jié)果與討論

２．１ 涂層形貌與元素分布

２．１．１涂層形貌

三種不同類型涂層的表面形貌如圖１所示。滲 鋅涂層為單一滲鋅層，其表面不平整，存在高低起 伏，其中較為平整區(qū)域的鋅含量較高，存在少量鐵元 素，表面狀態(tài)較好；坑洼處多以微小含鋅顆粒形式存 在，由于顆粒間的結(jié)合十分松散，孔隙較多，對(duì)涂層 的耐蝕性不利。滲鋅-封閉涂層表面總體較為平整， 但封閉層的上表面存在龜裂狀的開(kāi)裂現(xiàn)象，大多數(shù) 開(kāi)裂深度并未達(dá)滲鋅層，但個(gè)別區(qū)域滲鋅層已經(jīng)露 出，如圖中白色圓圈所示，這對(duì)涂層的耐蝕性有一定 影響。滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的表面平坦、光潔，沒(méi) 有不利于耐蝕性的坑洞。

三種不同類型涂層的截面形貌如圖２所示，涂 層各層的厚度列于表１中。結(jié)果表明，各類涂層的 各層之間結(jié)合均十分緊密，無(wú)空隙、漏鍍等缺陷；在 三種涂層的滲鋅層中均可觀察到一定數(shù)量的裂紋。 這是由于在滲鋅工藝的冷卻過(guò)程中，Ｚｎ-Ｆｅ合金層 與基體的熱膨脹系數(shù)存在差異，因此涂層內(nèi)的殘余 應(yīng)力較大，進(jìn)而導(dǎo)致裂紋的出現(xiàn)［１６］。

滲鋅涂層的厚度較為均勻，除橫貫滲鋅層的裂 紋外，還可觀察到其表面存在凹坑，由于凹坑處應(yīng)力 集中更為嚴(yán)重，因此這些凹坑的下方幾乎都伴隨著 裂紋。滲鋅-封閉涂層中封閉層與滲鋅層結(jié)合緊密，但仍可觀察到封閉層的連續(xù)性不佳，存在著大量的開(kāi)裂現(xiàn)象，有的裂紋已抵達(dá)滲鋅層表面。這些裂紋 是封閉劑在固化過(guò)程中發(fā)生微量收縮引起的。滲鋅 -達(dá)克羅-封閉復(fù)合涂層具有含鋁封閉層，它在對(duì)耐磨性不佳的達(dá)克羅層提供保護(hù)的同時(shí)，還可進(jìn)一步提升耐蝕性；在達(dá)克羅層中可觀察到層疊排列的鋅 片和鋁片［１７］，涂層狀態(tài)較好。

２．１．２涂層的元素組成與分布

圖３為不同涂層截面 ＥＤＳ線掃描結(jié)果。結(jié)果 表明：滲鋅涂層中鋅含量由表面（鋅質(zhì)量分?jǐn)?shù)約 ９２％）向內(nèi)緩慢下降，至涂層與界面處（鋅質(zhì)量分?jǐn)?shù) 約８１％）后，開(kāi)始急劇減少。根據(jù)計(jì)算及理論分析， 滲鋅層表層為Γ相層（ＦｅＺｎ１０），靠近基體處為δ相 層（Ｆｅ１１Ｚｎ４０）［１８１９］。滲鋅-封閉涂層使用硅酸鹽封閉 劑，故在封閉層區(qū)域Ｓｉ、Ｃ、Ｏ元素含量較高。滲鋅- 達(dá) 克羅-封閉涂層使用含鋁封閉劑，故在封閉層處有明顯Ｃ、Ｏ、Ａｌ元素分布；達(dá)克羅層則有Ｚｎ、Ａｌ、Ｃｒ、 Ｏ元素的分布。

２．２ 涂層的耐蝕性

２．２．１中性鹽霧試驗(yàn)

對(duì)不同涂層試樣進(jìn)行時(shí)長(zhǎng)為１２００ｈ的中性鹽 霧試驗(yàn)，對(duì)比三種涂層的耐鹽霧腐蝕性能（用鹽霧腐 蝕過(guò)程中涂層出現(xiàn)白銹和紅銹的時(shí)間表示），并分析 了其腐蝕特點(diǎn)。試驗(yàn)結(jié)果如圖４與表２所示。

鹽霧腐蝕７２ｈ后，在滲鋅涂層表面與側(cè)面交界 處出現(xiàn)白銹，鹽霧腐蝕１６８ｈ后在同一位置出現(xiàn)微 量紅銹，涂層開(kāi)始失效。此后邊緣處的白銹、紅銹不 斷向表面與側(cè)面擴(kuò)展，并且表面也開(kāi)始陸續(xù)出現(xiàn)分 布較為均勻且不斷擴(kuò)展的白銹與紅銹，表現(xiàn)為全面 腐蝕狀態(tài)。由于涂層內(nèi)含鐵量很少，紅銹應(yīng)為基體 的腐蝕產(chǎn)物，因此紅銹的出現(xiàn)說(shuō)明涂層已經(jīng)失去對(duì) 基體的保護(hù)作用。邊緣處首先發(fā)生銹蝕，可能是因?yàn)樵谠撛嚇永饨翘幫繉拥暮穸容^薄或有缺陷，從而 導(dǎo)致基體露出，引發(fā)了滲鋅層對(duì)基體的電化學(xué)保護(hù) 作用，即標(biāo)準(zhǔn)電極電位（ＳＥＰ）更負(fù)的Ｚｎ-Ｆｅ合金被 腐蝕。因此，試樣的邊緣處易產(chǎn)生腐蝕現(xiàn)象，是整個(gè) 零件較為薄弱的位置。在實(shí)際生產(chǎn)和使用中，零件 邊角的磕碰是難以避免的，加之此處涂層較薄或易 有缺陷，很容易在此處產(chǎn)生銹蝕，并向外擴(kuò)展，最終導(dǎo)致零件的銹蝕與失效。

鹽霧腐蝕１６８ｈ后，滲鋅封閉涂層表面出現(xiàn)白 銹，隨時(shí)間延長(zhǎng)白銹區(qū)域擴(kuò)展極為緩慢，鹽霧腐蝕 １２００ｈ后，白銹區(qū)域面積仍小于５％，未出現(xiàn)紅銹。 白銹出現(xiàn)在涂層表面而非邊緣處，說(shuō)明硅酸鹽封閉 層對(duì)涂層邊緣這一薄弱區(qū)域進(jìn)行了有效的保護(hù)；白 銹在涂層表面擴(kuò)展緩慢，表明雖然封閉層原有開(kāi)裂 導(dǎo)致的破損使?jié)B鋅層被腐蝕，但此時(shí)涂層仍未失效； 無(wú)大量紅銹出現(xiàn)，說(shuō)明該滲鋅硅酸鹽封閉涂層能有 效保護(hù)基體，防止其發(fā)生銹蝕［２０］。

滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的耐鹽霧腐蝕性能優(yōu) 異，鹽霧腐蝕１２００ｈ后仍未出現(xiàn)白銹及紅銹。但 在鹽霧腐蝕１６８ｈ后，涂層開(kāi)始出現(xiàn)少量鼓泡，如圖４（ｃ）中圓圈所示。隨著腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，鼓泡數(shù) 量增多，體積增大，且十分容易破損。滲鋅-達(dá)克羅- 封閉涂層的耐鹽霧腐蝕性能優(yōu)異，能為基體提供優(yōu) 良的保護(hù)；但在長(zhǎng)期濕熱條件下，涂層的各層間結(jié)合力下降，出現(xiàn)大量鼓泡，并可能發(fā)生破損，從而導(dǎo)致 銹蝕發(fā)生。

２．２．２涂層腐蝕后表面形貌

鹽霧腐蝕１２００ｈ后涂層表面的微觀形貌如 圖５所示。并對(duì)鹽霧腐蝕后滲鋅涂層表面進(jìn)行 ＥＤＳ分析，結(jié)果如表３所示。

滲鋅涂層經(jīng)中性鹽霧試驗(yàn)后，表面腐蝕嚴(yán)重，已 觀察不到初始涂層表面；顆粒狀腐蝕產(chǎn)物均勻地分 布在涂層表面，且呈疏松狀態(tài)，如圖５（ａ）所示。由 ＥＤＳ分析結(jié)果可知，腐蝕產(chǎn)物為鋅的氧化物、氯化 物以及鐵的氧化物、氯化物［１８］。由于這種疏松的腐 蝕產(chǎn)物無(wú)法對(duì)未腐蝕部位形成有效保護(hù)，且容易脫 落，因此滲鋅涂層一旦開(kāi)始銹蝕，便會(huì)不停地發(fā)展， 導(dǎo)致銹蝕范圍和深度不斷增加。

在鹽霧腐蝕過(guò)程中，滲鋅封閉涂層的腐蝕主要 發(fā)生在封閉層開(kāi)裂和脫落產(chǎn)生的縫隙與凹陷處，這 些區(qū) 域 封 閉 層 較 薄，滲鋅層甚至已經(jīng)裸露，如圖５（ｂ）所示，因此易被腐蝕。腐蝕產(chǎn)物填充于這些 縫隙和凹陷中，阻礙了銹蝕的進(jìn)一步進(jìn)行，故宏觀上 表現(xiàn)為在涂層表面出現(xiàn)少量擴(kuò)展極為緩慢的白銹。 此外還可以觀察到，封閉層表面存在著點(diǎn)蝕，且已出 現(xiàn)一定數(shù)量的點(diǎn)蝕坑，這些點(diǎn)蝕坑有的還未到滲鋅 層深度，有的已腐蝕到滲鋅層，并在坑內(nèi)形成了腐蝕 產(chǎn)物。

鹽霧腐蝕后，滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層表面基本沒(méi)有變化，沒(méi)有腐蝕情況發(fā)生，但可觀察到部分區(qū)域 的涂層呈開(kāi)裂、分離狀態(tài)，如圖５（ｃ）所示。這是長(zhǎng) 期鹽霧腐蝕產(chǎn)生的鼓泡破裂導(dǎo)致的，說(shuō)明該涂層的 含鋁封閉層與達(dá)克羅層的結(jié)合存在一定不足，在長(zhǎng)期濕熱條件下會(huì)產(chǎn)生剝離，且易因外力而破裂，影響該涂層的防護(hù)能力。

２．２．３涂層腐蝕后截面形貌

由圖６（ａ）可見(jiàn)，鹽霧腐蝕１２００ｈ后，滲鋅涂層 中已有約三分之一厚度的涂層發(fā)生了銹蝕，且可觀 察到應(yīng)力腐蝕形貌。滲鋅涂層中因應(yīng)力產(chǎn)生的裂紋 為腐蝕介質(zhì)提供了擴(kuò)散的通道，使Ｃｌ－ 和 Ｏ等得以 擴(kuò)展至涂層內(nèi)部，造成涂層的溶解，生成鋅的水合氯 化物，進(jìn)而生成ＺｎＯ［２１］。由于ＺｎＯ 的比容遠(yuǎn)高于 鋅基體的，裂紋尖端承受過(guò)高的應(yīng)力，從而使裂紋向 深度方向擴(kuò)展；擴(kuò)展出的裂紋又為進(jìn)一步的腐蝕提 供了場(chǎng)所，如此惡性循環(huán)致使腐蝕不斷向基體擴(kuò)展， 并最終導(dǎo)致涂層的失效。盡管在滲鋅層的表面也可 觀察到全面腐蝕的形貌，但無(wú)論從擴(kuò)展速度還是破 壞程度而言，應(yīng)力腐蝕均占主導(dǎo)地位。

由圖６（ｂ）可見(jiàn)，在滲鋅封閉涂層中可觀察到 封閉層出現(xiàn)明顯的減薄現(xiàn)象，鹽霧試驗(yàn)后硅酸鹽封 閉層由初始的８μｍ 減小到了４μｍ，部分區(qū)域的封 閉層已經(jīng)被破壞，這說(shuō)明封閉層表面發(fā)生了全面腐 蝕。得益于封閉層良好的封閉作用，Ｃｌ－ 無(wú)法擴(kuò)散 至滲鋅層中，使?jié)B鋅層得到了較好的保護(hù)。但在封 閉層的點(diǎn)蝕區(qū)域，滲鋅層也出現(xiàn)了應(yīng)力腐蝕形貌，且 有進(jìn)一步向涂層內(nèi)發(fā)展的趨勢(shì)。若延長(zhǎng)試驗(yàn)時(shí)間， 封閉層會(huì)完全破裂，則大量暴露的滲鋅層會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕，加快涂層的破損。

由圖６（ｃ）可見(jiàn)：鹽霧腐蝕后滲鋅達(dá)克羅封閉 涂層的截面形貌與初始試樣幾乎一致，未觀察到涂 層有腐蝕現(xiàn)象，充分驗(yàn)證了此類涂層具有優(yōu)良的耐 蝕性；但可以清晰地觀察到封閉層和達(dá)克羅層已經(jīng) 分離，二者間有一條縫隙；而達(dá)克羅層和滲鋅層依然 保持著良好的結(jié)合。這說(shuō)明此種涂層的失效形式主 要為涂層的剝離，即涂層盡管具有很高的耐蝕性，但 耐濕熱性能不佳，長(zhǎng)期濕熱環(huán)境會(huì)導(dǎo)致達(dá)克羅層和 滲鋅層的分離，失去對(duì)達(dá)克羅層的保護(hù)作用。若稍 加外力，涂層很容易破損，直接暴露出滲鋅層，導(dǎo)致 腐蝕的發(fā)生。

２．３ 涂層的電化學(xué)特征

２．３．１電化學(xué)阻抗譜

由圖７可見(jiàn)：滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的容抗弧 半徑最大，說(shuō)明其電化學(xué)反應(yīng)阻力最大，故耐蝕性最 好；滲鋅-封閉涂層的容抗弧半徑盡管小于滲鋅-達(dá) 克羅-封閉涂層的，但仍遠(yuǎn)大于單獨(dú)滲鋅涂層的，說(shuō)明其耐蝕性良好。

使用如圖８所示的等效電路對(duì)涂層的電化學(xué)阻 抗譜進(jìn)行擬合，擬合結(jié)果如表４所示。等效電路中， Ｒｓ 代表溶液電阻，Ｒｃ 代表涂層電阻，常相位角原件 ＣＰＥｃ 代表涂層總表面電容，Ｒｃｔ代表電荷轉(zhuǎn)移電阻， ＣＰＥｄｌ代表雙電層電容。由表４可以看出，滲鋅涂層 和 滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的涂層電阻處于同一水平，由于滲鋅-封閉涂層中封閉層導(dǎo)電性不佳，故其 涂層電阻偏高。滲鋅涂層的電荷轉(zhuǎn)移電阻較小，且 雙電層電容較大，對(duì)耐蝕性不利；滲鋅-達(dá)克羅-封閉 涂層具有較大的電荷轉(zhuǎn)移電阻和較小的雙電層電 容，與其良好的耐蝕性相一致。此外，與滲鋅涂層 比，滲鋅-封閉涂層和滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層具有更 高的總電阻值 （Rｃ＋Rｃｔ），同樣說(shuō)明其耐蝕性能 更佳。

２．３．２極化曲線

不同涂層的極化曲線如圖９所示，其擬合結(jié)果 如表５所示?？梢钥闯?，與滲鋅涂層相比，滲鋅-封 閉涂層和滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的自腐蝕電位都有 所提高，且腐蝕電流密度顯著減小。腐蝕電流密度越大表明涂層的腐蝕速率越大，耐蝕性越差，因此滲 鋅-封閉涂層與滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的耐蝕性都較滲鋅涂層的耐蝕性明顯增強(qiáng)。

３ 結(jié)論

（１）滲鋅涂層表面不平整且存在坑洞，對(duì)耐蝕 性不利；滲鋅-硅酸鹽封閉涂層表面有裂紋，對(duì)耐蝕 性有一定影響；滲鋅-達(dá)克羅-含鋁封閉涂層表面平 整無(wú)坑洞，對(duì)基體的保護(hù)性能優(yōu)異。

（２）滲鋅涂層的腐蝕形式主要為應(yīng)力腐蝕，即 腐蝕介質(zhì)通過(guò)應(yīng)力產(chǎn)生的裂紋直接進(jìn)入涂層中，腐 蝕產(chǎn)物又使裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展，如此往復(fù)，造成涂層的 嚴(yán)重腐蝕；滲鋅-封閉涂層中，封閉層的腐蝕主要表 現(xiàn)為點(diǎn)蝕和全面腐蝕并存的形式，點(diǎn)蝕坑可直達(dá)滲 鋅層，使?jié)B鋅層發(fā)生應(yīng)力腐蝕，全面腐蝕使封閉層厚 度明顯減?。粷B鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的耐蝕性優(yōu)異， 但封閉層存在剝離現(xiàn)象，可能對(duì)耐蝕性產(chǎn)生影響。

（３）綜合中性鹽霧試驗(yàn)和電化學(xué)特征，滲鋅-封 閉涂層和滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層具有較滲鋅涂層更 為優(yōu)異的耐蝕性，其中使用含鋁封閉劑的滲鋅-達(dá)克羅-封閉涂層的耐蝕性最佳。

參考文獻(xiàn)：

［１］ 張先鳴．風(fēng)電緊固件工藝技術(shù)現(xiàn)狀和發(fā)展展望［Ｃ］／／ ２０１１金屬制品行業(yè)技術(shù)信息交流會(huì)論文集．貴陽(yáng)：［出 版者不詳］，２０１１：４３-４７．

［２］ 鐘盛鋼，張先鳴．風(fēng)電用與鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度緊固件的 差異［Ｊ］．金屬制品，２００９，３５（６）：６２-６５．

［３］ 燕友增．高強(qiáng)度螺栓的應(yīng)用研究［Ｄ］．青島：山東科技 大學(xué)，２０１１．

［４］ 東曉林，時(shí)小軍，黃燕濱，等．螺紋緊固件腐蝕防護(hù)技 術(shù)的應(yīng)用現(xiàn)狀［Ｊ］．電鍍與涂飾，２０１６，３５（９）：４８１-４８５．

［５］ 高聰．粉末滲鋅工藝及其對(duì)組織和耐蝕性的影響［Ｄ］． 天津：河北工業(yè)大學(xué)，２０１５．

［６］ ＷＯＲＴＥＬＥＮＤ，ＦＲＩＥＬＩＮＧＲ，ＢＲＡＣＨＴ Ｈ，ｅｔａｌ． Ｉｍｐａｃｔｏｆｚｉｎｃｈａｌｉｄｅａｄｄｉｔｉｏｎｏｎｔｈｅｇｒｏｗｔｈｏｆｚｉｎｃ ｒｉｃｈｌａｙｅｒｓｇｅｎｅｒａｔｅｄｂｙｓｈｅｒａｒｄｉｚｉｎｇ［Ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅａｎｄ ＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１５，２６３：６６-７７．

［７］ ＦＥＲＧＵＳＯＮＤ．Ａｐｐｒｏａｃｈｉｎｇｚｅｒｏｄｉｓｃｈａｒｇｅ：ｉｎｐｌａｎｔ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｚｉｎｃｔｈｅｒｍａｌｄｉｆｆｕｓｉｏｎｃｏａｔｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ｐｈａｓｅＩ［Ｊ］．Ｃｌｅａｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｏｌｉｃｙ，２００６，８（３）：１９８-２０２．

［８］ 武傳杰，林志峰，李相波，等．粉末滲鋅工藝及應(yīng)用 發(fā)展趨勢(shì)［Ｊ］．熱加工工藝，２０１３，４２（２２）：２０-２２．

［９］ 石衛(wèi)國(guó)，杜貴林，陳圣乾，等．螺栓表面滲鋅防腐新技 術(shù)試驗(yàn)評(píng)價(jià)及推廣應(yīng)用［Ｊ］．中國(guó)海上油氣，２０１４，２６ （６）：１０２-１０５．

［１０］ 張濤．五金緊固件鋅鋁復(fù)合涂層及其防腐蝕性能 ［Ｊ］．腐蝕與防護(hù)，２０１５，３６（６）：５６０-５６２．

［１１］ 趙黎寧，唐作琴，曹銀春，等．鍍鋅后浸涂封閉劑對(duì) 鍍層性能影響的研究［Ｊ］．電鍍與精飾，２０１１，３３ （１０）：４０-４２．

［１２］ 夏蘭廷，韋華，黃桂橋．有色金屬涂層及其封閉層的 海水腐蝕性能［Ｊ］．腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù)，２００３，１５ （４）：２３８-２４０．

［１３］ 周學(xué)杰，張三平，鄭鵬華，等．滲鋅和達(dá)克羅涂層在 我國(guó)水環(huán)境中耐蝕性能研究［Ｊ］．裝備環(huán)境工程， ２００７，４（４）：１０-１３．

［１４］ 包勝軍，周萬(wàn)紅，唐革新，等．達(dá)克羅和滲鋅在橋梁 支座錨固螺栓上的應(yīng)用［Ｊ］．涂料工業(yè)，２０１３，４３ （２）：６５-６７．

［１５］ 姚萬(wàn)鵬，李亞?wèn)|，李焰．緊固件防護(hù)涂層在海洋環(huán)境 中的腐蝕行為對(duì)比研究［Ｃ］／／２０１６年全國(guó)腐蝕電化 學(xué)及測(cè)試方法學(xué)術(shù)交流會(huì)摘要集．青島：［出版者不 詳］，２０１６：１１９．

［１６］ ＲＥＵＭＯＮＴＧ，ＶＯＧＴＪＢ，ＩＯＳＴ Ａ，ｅｔａｌ．Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓｏｆａｎＦｅＺｎｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ-ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｃｏａｔｉｎｇｏｎ ｔｈｅｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｃｒａｃｋｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｈｏｔ-ｄｉｐ ｇａｌｖａｎｉｚｅｄｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈｎｏｌｏ-ｇｙ，２００１，１３９（２／３）：２６５-２７１．

［１７］ 黃華清，汪慶年，楊勇，等．多元共滲＋達(dá)克羅＋封 閉復(fù)合涂層的性能及應(yīng)用研究［Ｃ］／／中國(guó)電工技術(shù) 學(xué)會(huì)第八屆學(xué)術(shù)會(huì)議論文集．北京：中國(guó)電力出版社 ２００４：７９-８２．

［１８］ ＰＩＳＴＯＦＩＤＩＳＮ， ＶＯＵＲＬＩＡＳ Ｇ， ＣＨＡＬＩＡＭＰＡ- ＬＩＡＳＤ，ｅｔａｌ．Ｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｚｉｎｃ ｐａｃｋｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｌｌｏｙｓａｎｄＣｏｍｐｏｕｎｄｓ， ２００６，４０７（１／２）：２２１-２２５．

［１９］ ＶＯＵＲＬＩＡＳＧ， ＰＩＳＴＯＦＩＤＩＳ Ｎ， ＣＨＡＬＩＡＭＰＡ- ＬＩＡＳＤ，ｅｔａｌ．Ｚｉｎｃｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎｗｉｔｈｐａｃｋｃｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｏｎｌｏｗｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌｓｕｂｓｔｒａｔｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｌｌｏｙｓ ａｎｄＣｏｍｐｏｕｎｄｓ，２００６，４１６（１／２）：１２５１３０．

［２０］ 趙增典，黃寶雷，李月云，等．機(jī)械鍍鍍層表面有機(jī) 硅封閉［Ｊ］．腐蝕與防護(hù)，２００９，３０（８）：５７１-５７３．

［２１］ ＶＯＵＲＬＩＡＳＧ， ＰＩＳＴＯＦＩＤＩＳ Ｎ， ＣＨＡＬＩＡＭＰＡ- ＬＩＡＳＤ，ｅｔａｌ．Ａｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅｓｔｕｄｙｏｆｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｚｉｎｃｃｏａｔｉｎｇｓｄｅｐｏｓｉｔｅｄ ｗｉｔｈｖａｒｉｏｕｓｍｅｔｈｏｄｓ［Ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈ- ｎｏｌｏｇｙ，２００６，２００（２２／２３）：６５９４-６６００．

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