摘 要:對55SiCr彈簧鋼鑄坯試樣進(jìn)行熱重(TG)試驗(yàn),研究了不同氣氛下 H2O(g)含量對 55SiCr彈簧鋼表面氧化層及脫碳行為的影響。結(jié)果表明:混合氣氛下55SiCr彈簧鋼的脫碳程度高 于空氣下的,鐵素體脫碳層厚度隨混合氣氛中 H2O(g)含量的增加而增大,試樣在850℃時鐵素體 脫碳層厚度均出現(xiàn)峰值。與干空氣相比,混合氣氛下 H2O(g)的存在改變了氧化層的組成與結(jié)構(gòu), 使氧化產(chǎn)物比重向FeO比重增加,而FeO的結(jié)構(gòu)較為疏松,會使脫碳程度增加。
關(guān)鍵詞:彈簧鋼;水氣;加熱溫度;氧化層;鐵素體脫碳
中圖分類號:TG156 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號:1001-4012(2021)10-0012-06
脫碳指的是材料表面碳原子的喪失。鋼在加熱 或熱軋過程中與環(huán)境中氧化性氣氛接觸,發(fā)生脫碳 反應(yīng)導(dǎo)致材料表面碳原子流失,表層因此形成碳濃 度梯度,材料內(nèi)部碳在濃度梯度驅(qū)動下向鋼表面擴(kuò) 散,改變表面組織結(jié)構(gòu),產(chǎn)生微米級純鐵素體脫碳層 或網(wǎng)狀鐵素體與基體相共存的部分脫碳層。通常認(rèn) 為在實(shí)際脫碳過程中,環(huán)境氣氛與金屬基體相接觸 的氣固界面化學(xué)反應(yīng)速率較快,整個脫碳行為的發(fā) 生受基體中碳擴(kuò)散速率的主導(dǎo)影響。金屬基體中碳 的擴(kuò)散為非穩(wěn)態(tài)問題,受動力學(xué)和熱力學(xué)因素的同 時作用,較為復(fù)雜,適當(dāng)簡化后,可以運(yùn)用一維的菲 克第二定律來進(jìn)行描述[1-3]:
式中:x 為位置坐標(biāo);c 為碳濃度;D 為擴(kuò)散系數(shù); D0 為指前因子;R 為氣體常數(shù);Q 為碳原子擴(kuò)散激 活能;T 為溫度。
彈簧鋼用于制造各類彈簧及其他彈性元件,多 在交變載荷及高應(yīng)力等惡劣條件下工作。因此,彈 簧鋼需要有較好的綜合性能及表面質(zhì)量。脫碳是彈 簧鋼常見的表面缺陷,脫碳層由于碳被氧化,較基體 最為明顯的區(qū)別是碳含量降低,滲碳體減少而鐵素 體增多,因而導(dǎo)致表面硬度下降。另外,彈簧鋼在淬 火后容易于表面脫碳區(qū)域產(chǎn)生宏觀裂紋,導(dǎo)致材料 失效[4]。由于脫碳行為對材料表面組織性能的惡劣 影響,生產(chǎn)加工中防止材料脫碳對提高彈簧鋼的品 質(zhì)非常重要,目前在實(shí)際生產(chǎn)中軋前加熱爐內(nèi),主要 是通過優(yōu)化加熱曲線、控制爐內(nèi)殘氧量或者使用隔 絕涂層來降低鋼坯加熱階段的表面脫碳程度。
以往對于表面脫碳影響的研究大多集中于加熱 溫度、保溫時間以及氣氛條件對脫碳層厚度的影 響[5-13]。但脫碳往往伴隨著氧化過程的進(jìn)行,加熱溫 度、氣氛條件的改變不僅對脫碳行為帶來影響,也會 給氧化層形態(tài)、氧化層分布等帶來改變[14-17]。因此, 對彈簧鋼表面脫碳行為的探討離不開對氧化層的研 究。目前關(guān)于彈簧鋼在混合氣氛中氧化層與脫碳行 為的研究較少,因此筆者通過對不同加熱溫度及氣氛 條件下彈簧鋼表面氧化脫碳行為的研究,重點(diǎn)分析了 彈簧鋼兩相區(qū)附近氧化層對表面脫碳行為的影響。
1 試驗(yàn)材料與方法
試驗(yàn)材料取自55SiCr彈簧鋼(中碳彈簧鋼)的 連鑄坯,鑄坯尺寸為120mm×120mm,主要化學(xué) 成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為:wC0.51~0.59,wSi1.30~ 1.60,wMn0.60~0.80,wCr0.60~0.80,wAl0.03,wTi 0.005,余量wFe。試驗(yàn)前先將彈簧鋼表面的氧化脫 碳層削去,以保證鋼坯的化學(xué)成分從表層至中心均 勻一致,然后將鋼坯在試樣切割機(jī)上切成大小為 ?5mm×0.3mm的試樣,在砂紙上打磨至1000 目并用超聲波清洗后置于熱重微量天平內(nèi)進(jìn)行熱重 (TG)試驗(yàn)。原始試樣的顯微組織主要為珠光體,根 據(jù)GB/T6394-2017《金屬平均晶粒度測定方法》 測定得到珠光體團(tuán)的平均晶粒半徑為23.55μm。 借助差熱熱重分析儀(TG/DSC),將試樣于空氣和 混合氣氛條件下加熱至試驗(yàn)溫度并保溫一定時間, 保溫結(jié)束后空冷至室溫,試驗(yàn)示意圖如圖1所示。 其中,混合氣氛根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)中加熱爐內(nèi)氣氛所設(shè) 定,將 N2、CO2、O2 及 H2O(g)按一定比例(體積分 數(shù))混合得到:(15%~20%)CO2+(2%~4%)O2 +H2O+N2(余量)。該脫碳試驗(yàn)設(shè)計的水汽含量 為5.77g·m-3和12.09g·m-3,對比試驗(yàn)為空氣條件下 保 溫,共 兩 組 保 溫 時 間,分 別 為 30 min 和 60min。氧化試驗(yàn)水汽含量為12.17g·m-3,對比 試驗(yàn)為干空氣條件下保溫,保溫時間90min。
將完成TG試驗(yàn)的試樣沿截面切開,熱鑲嵌后 用碳化硅紙研磨至2000目,然后用金剛石膏進(jìn)行 拋光。然后用4%(體積分?jǐn)?shù))的硝酸酒精溶液浸 蝕,再用 OLS4100型激光多點(diǎn)共聚焦顯微鏡觀察脫 碳層組織形貌,并按照 GB/T224-2008《鋼的脫碳 層深度測定法》對脫碳層進(jìn)行評定。尋找最深的、較 為均勻的脫碳區(qū)顯微視場,避開角部及表面缺陷,隨 機(jī)選取5個位置對鐵素體脫碳層進(jìn)行測量,取其平 均值作為鐵素體脫碳層深度。用 OLS4100型激光 多點(diǎn)共聚焦顯微鏡觀察氧化層組織形貌,并測量氧 化層 厚 度。 用 QUANTAFEG450 型 掃 描 電 鏡 (SEM)觀察氧化層形貌及氧化層分布情況。
2 試驗(yàn)結(jié)果與分析
2.1 TG-DSC分析
圖2為55SiCr彈簧鋼在3種氣氛條件下的TGDSC曲線。從 DSC曲線可以看出,3種氣氛條件在 500~1150℃內(nèi)各有不同的主峰。3條DSC曲線在 782.5℃均有一個吸熱峰,結(jié)合TG曲線進(jìn)行分析,在 500~875℃質(zhì)量變化較小,且吸熱峰對應(yīng)溫度相同, 吸熱峰主要由相變所致。由 DSC曲線還可以看出, 水汽條件下存在放熱峰,而干空氣條件下無明顯放熱 峰。結(jié)合TG曲線和DSC曲線進(jìn)行分析可知,盡管氣 氛條件不同,但在500~800℃時,55SiCr彈簧鋼的質(zhì) 量變化較小,吸熱峰由鐵素體相變?yōu)閵W氏體所致;當(dāng) 溫度超過900℃后,水汽氣氛條件下55SiCr彈簧鋼 的質(zhì)量明顯增加,放熱峰主要由氧化所致。由圖2中 TG曲線還可以看出,升溫過程可以分為兩個部分,在 875℃之前,氧化引起的質(zhì)量變化增加較小;當(dāng)溫度 超過875℃,氧化引起的質(zhì)量變化快速增加,且水汽含量越多,氧化引起的質(zhì)量變化增加越明顯。
2.2 氣氛成分對脫碳層厚度的影響
含有12.09g·m-3H2O(g)的混合氣氛與空氣 氣氛下,加熱溫度對鋼坯表面鐵素體脫碳層厚度的 影響曲線如圖3a)所示。不同氣氛條件下,鐵素體 脫碳層厚度隨溫度升高而變化的規(guī)律相似。隨加熱 溫度升高,鐵素體脫碳層厚度增加。兩相區(qū)間鐵素 體脫碳最為嚴(yán)重,850℃時鐵素體脫碳層厚度達(dá)到 峰值。隨溫度繼續(xù)升高,鐵素體脫碳層厚度隨溫度 增加而減小?；旌蠚夥諚l件下,鐵素體脫碳層在 650℃時開始出現(xiàn);空氣條件下,700℃時未觀測到 鐵素體脫碳層?；旌蠚夥障略嚇颖砻骅F素體脫碳層 厚度比空氣氣氛下更厚。脫碳層厚度與水汽含量關(guān) 系曲線如圖3b)所示,可見在保溫時間為60min、 保溫溫度為750~950℃條件下,混合氣氛中 H2O (g)含量越多,鐵素體脫碳層厚度越厚。
脫碳行為本質(zhì)是固相中碳原子的擴(kuò)散。碳原 子擴(kuò)散系數(shù)隨加熱溫度的升高而增大,脫碳速率 逐漸增大,鋼坯脫碳層厚度不斷增加[18]。鐵素體 脫碳主要發(fā)生在兩相區(qū)內(nèi),受相變行為影響。當(dāng) 加熱溫度為750~950 ℃時,隨著脫碳進(jìn)行,表面 碳含量低于初始碳濃度,組織平衡態(tài)被打破。體 系要重新平衡,必然有新的鐵素體析出,其優(yōu)先在 奧氏體晶界或未轉(zhuǎn)變鐵素體表面優(yōu)先生長。但碳 的流失不斷進(jìn)行,體系不斷通過奧氏體向鐵素體 相變的方式尋求平衡,最終形成厚度均勻的鐵素 體脫碳組織。晶粒的長大與擴(kuò)散有關(guān),垂直于脫 碳表面的碳原子擴(kuò)散方向成為鐵素體生長的優(yōu)勢 方向,鐵素體脫碳層晶粒呈現(xiàn)為粗大柱狀晶形貌。 850℃為兩相區(qū)向奧氏體相區(qū)轉(zhuǎn)變溫度,隨溫度升 高兩相區(qū)中的鐵素體向奧氏體轉(zhuǎn)變,由于碳在奧 氏體中的擴(kuò)散速度遠(yuǎn)小于在鐵素體中的擴(kuò)散速 度,所以850 ℃之后脫碳速率降低。再者,鋼在 900℃左右其氧化速率急速提升,會大量燒損鐵素 體脫碳層[19-20]。諸多因素的綜合作用下,無論是 混合氣氛還是空氣條件,試樣在850 ℃時鐵素體 脫碳層厚度均出現(xiàn)峰值。
2.3 氣氛成分對氧化層的影響
分別在干空氣和含有12.17g·m-3H2O(g)的 混合氣氛下,將55SiCr彈簧鋼試樣于700℃時保溫90min。干空氣時試樣的質(zhì)量增加明顯大于混合 氣氛時的,如圖4所示,質(zhì)量增加率約36%。以單 位面積的質(zhì)量增加表征氧化層厚度,則結(jié)果表明 干空氣下氧化層厚度更大。取試樣表面氧化產(chǎn)物 粉末進(jìn)行 X射線衍射(XRD)分析,結(jié)果如圖5所 示,其中金剛砂為砂紙顆粒成分,純鐵為打磨氧化 物時摻雜的基體物質(zhì),再采用 K值法得到各氧化 產(chǎn)物質(zhì)量分?jǐn)?shù),在不同氣氛下氧化產(chǎn)物均以Fe3O4 為主,但與干空氣相比,混合氣氛條件下氧化產(chǎn)物 比重向 FeO 傾斜,即 Fe2O3 和 Fe3O4 比重降低, FeO比重增大。
2.4 氧化層對脫碳行為的影響
不考慮其他合金元素的作用,鐵在570℃以上 氧化時,表面會形成多層氧化產(chǎn)物,從靠近基體處到 銹層外表面分別為FeO、Fe3O4 和Fe2O3,如圖6所 示。脫碳與氧化同時發(fā)生,在600~800℃這個溫度 范圍,生成的氧化層足夠致密緊實(shí),氧化性氣氛和碳 原子均很難滲透,抑制表面貧碳區(qū)的產(chǎn)生,但氧化層 中空隙、裂紋等的出現(xiàn)則會破環(huán)保護(hù)機(jī)制[21-24]。 H2O(g)的存在改變氧化層的組成與結(jié)構(gòu),濕空氣 環(huán)境下FeO層的厚度占比約為60%,大大提高了脫 碳介質(zhì)的滲透性[18,24]。鋼中鉻含量較高時,較完整 的Cr2O3 薄膜可以很好地保護(hù)基體組織抵抗腐蝕 介質(zhì)的入侵,而高的水蒸氣濃度會促使 Cr2O3 向 CrO2(OH)2 轉(zhuǎn)變,破壞保護(hù)性氧化膜。在干燥氣 氛下形成的氧化膜為單層結(jié)構(gòu),厚度相比于濕潤氣 氛更薄,氧化膜孔洞較少[25-26]。濕潤氣氛下氧化膜 為雙層結(jié)構(gòu),層間有較大縫隙存在且外層存在大量 孔洞。
周旬等[27]提出的鐵氧化物是非整比化合物,離 子晶體中存在著陽離子空位?？瘴粷舛鹊淖兓瘺Q定 了陽離子擴(kuò)散速率的變化,空位濃度越高,陽離子擴(kuò) 散速率越大。相比干氧條件,飽和水汽條件下FeO 層的厚度占比較大。其中,FeO 為典型的非整比化 合物,FeO 中存在大量陽離子空位,這些陽離子空 位形成了離子傳輸?shù)目焖贁U(kuò)散通道,減少了氧化與 脫碳介質(zhì)入侵基體的阻力,加劇了材料的脫碳程度。 另外,在水汽混合氣氛下,試樣表面氧化層呈現(xiàn)為 “在灰色疏松基體上散落分布白色片條狀氧化物”的 狀態(tài),如圖7a)所示,可見疏松基體物相為氧化層最 外部的Fe2O3,呈現(xiàn)為任意堆積的纖細(xì)條棒狀。剝 去表面疏松的Fe2O3 組織,所露出的氧化產(chǎn)物呈現(xiàn) 出了兩種特征結(jié)構(gòu),A為不規(guī)則塊狀結(jié)構(gòu)堆砌而成, B為較粗的不規(guī)則條狀結(jié)構(gòu)堆砌而成。無論是表層 還是下層氧化物,其形貌結(jié)構(gòu)均較為疏松,并含有較 多的孔洞。圖7b)為干空氣條件下的氧化層形貌, 與水汽條件下的氧化層形貌相比,干空氣條件下試 樣表面氧化鐵皮的致密度較大,阻擋氧化性氣體進(jìn) 入基體的作用更強(qiáng)。
綜合試驗(yàn)現(xiàn)象,可以認(rèn)為在該試驗(yàn)中 H2O(g) 影響氧化層結(jié)構(gòu)是其影響金屬表面脫碳的主要途 徑。在實(shí)際生產(chǎn)中,降低爐氣中 H2O(g)含量可以 很好地減輕表面脫碳,也能減少氧化燒損。
2.5 氧化層與脫碳行為的關(guān)系
作為材料表面脫碳模型的外邊界條件,環(huán)境氣 氛主要通過兩個途徑影響脫碳過程:①氣氛參與邊 界的脫碳反應(yīng),強(qiáng)氧化性氣氛降低,氣/固界面平衡 碳濃度,即氣氛碳勢,有利于脫碳進(jìn)行;②材料表面 致密的氧化層可以作為保護(hù)機(jī)制防止材料表面脫 碳,而氣氛成分的變化會影響氧化層的性質(zhì),進(jìn)而影 響脫碳過程。張凱等[28]提出 H2O(g)的存在會改 變氧化層的組成與結(jié)構(gòu),在大氣環(huán)境下FeO層厚度 占總厚度40%左右,在濕空氣環(huán)境下FeO層厚度占 比約為90%。并且通過試驗(yàn)對不同氣氛下固相產(chǎn) 物中深度氧化相(FeC)占比作了統(tǒng)計,發(fā)現(xiàn)空氣氣 氛下FeO的占比遠(yuǎn)大于在混合氣氛條件下的。利 用Factsage軟件對試驗(yàn)中設(shè)定的不同氣氛的氧化 性強(qiáng)弱進(jìn)行計算,同樣得到空氣的氧化性強(qiáng)度遠(yuǎn)大 于含有 H2O(g)的混合氣氛的。而空氣條件下中碳 彈簧鋼表面鐵素體脫碳層厚度卻小于混合氣氛下的 (見圖2)。可見此時氣氛碳勢并非影響脫碳的主要 因素,受 H2O(g)影響的氧化層結(jié)構(gòu)變化為彈簧鋼 試樣表面脫碳程度加劇的主導(dǎo)因素。在實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)中,以55SiCr彈簧鋼為例,隨加熱氣氛中 H2O (g)含量的增加彈簧鋼表面鐵素體脫碳層厚度明顯 增大,與該次試驗(yàn)得到的結(jié)果一致。
3 結(jié)論
(1)氧化層厚度隨加熱溫度、水汽含量增加而 增加。在500~875℃范圍內(nèi),質(zhì)量變化較小;溫度 超過875℃,氧化引起的質(zhì)量變化快速增加,且水汽 含量越多,氧化引起的質(zhì)量增加越明顯。
(2)氣氛組成并不影響脫碳層厚度與溫度、時 間等之間的主要規(guī)律,但 H2O(g)的存在對彈簧鋼 脫碳行為有重要作用。與大氣環(huán)境相比,H2O(g) 存在時試樣表面鐵素體脫碳出現(xiàn)的最低溫度有所降 低;650℃左右已有鐵素體脫碳層出現(xiàn),呈現(xiàn)邊部不 連續(xù)、厚度不均勻、晶粒較小等特點(diǎn);H2O(g)的存 在顯著加劇了試樣表面的脫碳程度。
(3)實(shí)際生產(chǎn)中控制加熱爐內(nèi)爐氣濕度對于 降低鋼坯表面脫碳有重要作用。降低爐氣中 H2O (g)含量可以很好地減輕表面脫碳,也能減少氧化 燒損。
參考文獻(xiàn):
[1] CHOIS,ZWAAGSVD.Predictionofdecarburized ferritedepthofhypoeutectoidsteelwithsimultaneous oxidation[J].ISIJInternational,2012,52(4):549- 558.
[2] PRAWOTOY,SATON,OTANII,etal.Carbon restorationfordecarburizedlayerinspringsteel[J]. Journalof MaterialsEngineeringandPerformance, 2004,13(5):627-636.
[3] ILLINGWORTHTC,GOLOSNOYIO.Numerical solutions of diffusion-controlled moving boundary problems which conserve solute[J].Journal of ComputationalPhysics,2005,209(1):207-225.
[4] ZHAOXJ,GUOJ,WANGH Y,etal.Effectsof decarburizationonthewearresistanceanddamage mechanismsofrailsteelssubjecttocontactfatigue [J].Wear:anInternationalJournalontheScience andTechnologyofFriction,Lubricationand Wear, 2016,364-365:130-143.
[5] 覃希治,李強(qiáng).脫碳對產(chǎn)品性能的影響[J].金屬加工 (熱加工),2003(6):52-53.
[6] WANGHJ,RONGZ,XIANGL,etal.Effectof decarburizationannealingtemperatureandtimeonthe carboncontent,microstructure,andtextureofgrainoriented pure iron [J].International Journal of MineralsMetallurgyandMaterials,2017,24(4):393- 400.
[7] ZHANGCL,LIUYZ,ZHOULY,etal.Forming condition and control strategy of ferrite decarburizationin60Si2MnAspringsteelwiresfor automotivesuspensions[J].InternationalJournalof MineralsMetallurgyandMaterials,2012,19(2):116- 121.
[8] 胡磊,王雷,麻晗.高碳鋼盤條的表面氧化與脫碳行為 [J].鋼鐵研究學(xué)報,2016,28(3):67-73.
[9] 陳銀莉,左茂方,羅兆良,等.60Si2Mn彈簧鋼表面脫 碳理論及試驗(yàn)研究[J].材料熱處理學(xué)報,2015,36 (1):192-198.
[10] 李紅英,陳廣,唐薇.汽車懸架用彈簧鋼鐵素體全脫碳 行為研究[J].材料科學(xué)與工藝,2014,22(4):49-55.
[11] 肖金福,劉雅政,張朝磊,等.彈簧鋼55SiCrA脫碳規(guī) 律的研究[J].金屬熱處理,2010,35(12):94-98.
[12] MASAHIRON,SHIGENOBUN,HIROSHIY,et al.Calculationofferritedecarburizingdepthbasedon steelchemicalcomposition and heating conditions (FEATURE :WireRodandBarSteels)[J].R&D KobeSteelEngineeringReports,2006,56:43-47.
[13] 魯修宇,吳超,羅德信,等.55SiCr彈簧鋼脫碳與氧化 行為研究[J].熱處理技術(shù)與裝備,2016,37(2):63- 66.
[14] 劉麗華,丁偉中.60Si2Mn彈簧鋼脫碳的研究[J].熱 處理,2005(3):10-14.
[15] LIU Y,ZHANG W,TONG Q,etal.Effectsof temperature and oxygen concentration on the characteristicsofdecarburization of55SiCrspring steel[J].ISIJInternational,2014,54(8):1920-1926.
[16] DONAHUE S J, RENOWDEN M. Automated atmospherecontrolsystem advances heattreating cycles[J].WireJournalInternational(USA),1997,30 (4):82-87.
[17] PARRISH G. Carburizing: Microstructures and Properties[J].HeatTreatmentofMetals,1999,27 (2):23-25.
[18] 畢宗岳.形變熱處理對低碳微合金鋼焊接接頭組織與 性能的影響[J].熱加工工藝,2008(19):101-104.
[19] HUXJ,ZHANGB M,CHENSH,etal.Oxide Scale Growth on High Carbon Steel at High Temperatures[J].鋼鐵研究學(xué)報(英文版),2013,20 (1):47-52.
[20] 曹安然,李玉芳,王劍,等.彈簧鋼55SiCr氧化與脫碳 特性的研究[J].金屬熱處理,2010,35(9):51-55.
[21] 王猛.汽車彈簧用鋼55SiCr的表面脫碳研究[D].北 京:北京科技大學(xué),2009.
[22] MANENCJ,VAGNARDG.EtudeDeL'oxydation D'alliagesFer-Carbone[J].CorrosionScience,1969,9 (12):857-868.
[23] PLUMENSIJP,KOHN A,VAGNARDG,etal. Etudedelasolubiliteducarbonedansleprotoxydede fer[J].CorrosionScience,1969,9(5):309-314.
[24] ASEP,RIDWAN,SETIAWAN,et al. Oxygen permeabilitythroughinternaloxidationzoneinFe-Cr alloysunderdryandhumidconditionsat973and 1073K[J].ISIJInternational,2010(23):49-53.
[25] 陳剛,張弛,上田光敏,等.水蒸氣對Fe-Cr-Ni合金在 800℃時的氧化膜形貌的影響 [J].金屬熱處理, 2012,37(10):25-28.
[26] 陳剛.水蒸氣對Fe-13%Cr-5%Ni合金在800℃高溫 氧化行為的影響[D].北京:清華大學(xué),2012.
[27] 周旬,艾矯健,王曉東,等.鐵氧化層中離子擴(kuò)散抑制 問題研究[J].軋鋼,2017,34(5):12-15.
[28] 張凱,陳銀莉,孫彥輝,等.加熱過程中 H2O(g)對 55SiCr彈簧鋼脫碳的影響[J].金屬學(xué)報,2018,54 (10):10-18.